выполнено на сервисе Автор24

Студенческая работа на тему:

°С в технологической схеме представленной на рис 2 Рис 2 1 Технологическая схема перекачивания жидкости

Решение задач Процессы и аппараты

Создан заказ №1650553

9 января 2017

°С в технологической схеме представленной на рис 2 Рис 2 1 Технологическая схема перекачивания жидкости

Как заказчик описал требования к работе:

Срочно нужно написать решение задач по процессам и аппаратам ко вторнику. Список требований в файле.

Фрагмент выполненной работы:

°С в технологической схеме, представленной на рис. 2. Рис. 2.1. Технологическая схема перекачивания жидкости: 1 -расходная емкость; 2 - приемная емкость; 3 - вентиль нормальный; 4 - отвод радиусом изгиба R и углом; 5 - диафрагма диаметром dо; 6 - центробежный насос Дано: Наименование перекачиваемой жидкости: СН3ОН Расход перекачиваемой жидкости: 15000 кг/ч dу = 32 мм Нг – геометрическая высота подъема: 27 м φ – угол отвода: 60 ° Rо – радиус отвода: 0,7 м n – число отводов: 3 do – диаметр отверстия диафрагмы: 20 мм Давление в емкости (Р1): 1 ата Давление избыточное в емкости (Р2): 3,5 ати Во всех вариантах технологических схем установлен один нормальный вентиль. Решение: . (работа была выполнена специалистами Автор 24) Объемный расход жидкости V = G/ρ где ρ - плотность СН3ОН при рабочей температуре [1, стр. 532]: ρ = 792 кг/м3 V = 15000/792 = 18,94 м3/ч 2. Расчет потребного напора насоса Геометрическая высота подъема: Нг = 27 м Определим потери напора на преодоление разности давлений в напорном и приемном резервуарах где Рн – давление в нагнетательном резервуаре, Рпр – давление в приемном резервуаре, ρ – плотность жидкости, g = 9,81 м/с. Рн = 1,0 ата = 98066,5 Па Рпр = 1 + 3,5 = 4,5 ата = 455963 Па 2.2. Вычислим скорости течения жидкости по истинному внутреннему диаметру трубопровода 2.3. Определим режим течения жидкости (критерий Рейнольдса): где μ = 0,58410-3 Пас динамический коэффициент вязкости СН3ОН при рабочих условиях [1, стр.532]. 2.4. Принимаем, что трубы стальные, бывшие в эксплуатации. Тогда ∆ = 0,15 мм [2, стр. 9]. е = ∆/d = 0,00015/0,032 = 0,0047 10/е = 10/0,0047 = 5133; 560/е = 560/0,0047 = 119149 Так как 10/е < Re λ = 2.5. Определим коэффициенты местного сопротивления На линии установлено: 1 нормальный вентиль и 3 отвода под углом 60 о, диафрагма dо = 20 мм. Сумма коэффициентов местных сопротивлений [1, стр. 520-522]: Вход в трубу (принимаем с острыми краями) 1= 0,5 Вентиль 2 = 7,21 = 7,2 (для d = 32 мм) Отвод QUOTE , для = 60о QUOTE А=0,78; при (R/d = 0,7/0,032 = 21,875) В = 0,05 3 = 0,78 0,05 3 = 0,117. Диафрагма dо = 20 мм ((dо/D)2 = 0,39) [1, стр.520] 4 = 8,15 Выход из трубы QUOTE 5 = 1,0 Сумма коэффициентов местных сопротивлений: QUOTE QUOTE = 0,5 + 7,2 + 0,22 +8,15 + 1 = 16,967 2.6. Потерянный напор на линии находим по формуле Дарси-Вейсбаха: 2.7. Определим потребный напор насоса путем сложения расчетных составляющих плюс пятипроцентная поправка на неучтенные потери. 3. Определяем марку насоса, пользуясь общим графиком полей Q-Н насосов путем откладывания значения подачи и напора и нахождения точки их пересечения. Нпотр = 163,76 м, Q = 18,94 м3/ч = 5,2610-3 м3/с. Подобный напор при заданной производительности обеспечивается центробежными насосами...Посмотреть предложения по расчету стоимости